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0 ( 13 )其中日角即樹脂主流動方向與主座標系統間的夾角,因此有效滲透性可由此計算而得。 LY +1 但若在均向性材料上,樹脂之流動型式則為圓形,所以可用不可壓縮方程式及達西方程式表示為; YU = 0 ( 14 ) [ Klyp U =以( 15 )其中 U 為表面流速向量, ...
0 ( 13 )其中日角即樹脂主流動方向與主座標系統間的夾角,因此有效滲透性可由此計算而得。 LY +1 但若在均向性材料上,樹脂之流動型式則為圓形,所以可用不可壓縮方程式及達西方程式表示為; YU = 0 ( 14 ) [ Klyp U =以( 15 )其中 U 為表面流速向量, ...
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KP A A ,其中 Q / A 為樹脂通過織物截面積之流量。因此當 Q / A 減少時,織物滲透性亦減少。在此由於各織物之厚度各有不同,在樹脂流動率固定之下, Q / A 隨各織物間之織物厚度的變化而改變,而滲透性也會受到影響。其中由於放射狀流動前端圓周長隨樹脂離注 ...
KP A A ,其中 Q / A 為樹脂通過織物截面積之流量。因此當 Q / A 減少時,織物滲透性亦減少。在此由於各織物之厚度各有不同,在樹脂流動率固定之下, Q / A 隨各織物間之織物厚度的變化而改變,而滲透性也會受到影響。其中由於放射狀流動前端圓周長隨樹脂離注 ...
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Y + G ; -n ' svZk + in D 其中|應力矩陣函數的 von Mises 正則( Norm ) , 0,0,0 ,表主應力, k 為由實驗所求得的降伏應力。( 4 )式代表變形體應力空間中的降伏邊界平面。然而( 4 )式住通於完全塑性材料( Perfectly plastic material )。
Y + G ; -n ' svZk + in D 其中|應力矩陣函數的 von Mises 正則( Norm ) , 0,0,0 ,表主應力, k 為由實驗所求得的降伏應力。( 4 )式代表變形體應力空間中的降伏邊界平面。然而( 4 )式住通於完全塑性材料( Perfectly plastic material )。
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